|
公司基本資料信息
|
經(jīng)營優(yōu)質鋁板,鋁棒,鋁管范圍:
1、西南鋁材:1050、3003、5052、5754、5083、6061、6082、7075、2A12、2017……
2、東輕鋁材:6061、6082、7075、2024、ly12-C2
國 外:美國(ALCOA) (KAISER)加鋁(ALCUN)等 (T6、T651、T6511、T4 、T351、T7351、 H112、H321等狀態(tài))
1、美國(ALCOA)6061、7075、5052、2024? 厚度1.0mm~500mm
2、日本(KOBELCO)5052H112、厚度4mm~230mm
3、韓國 5052h32、1050h24、1060h24? 厚度0.1mm~6.0mm
4、美國(KAISER)7075-T651、7075-T6511、7075-? T7351? 厚2mm~500mm?????????????????
鋁棒:? 5052、5083、5754、6061、6082、2024、2017、7075……
鋁管:5052、5083、6061、6082、2024……????????
其它:角鋁、鋁方管、鋁排、焊絲、鍛鋁等切割業(yè)務
?
企業(yè)主要產(chǎn)品有:厚度0.012—500mm,寬度為10—2100mm的鋁板帶材、鋁卷材(板材長度為:700—6500mm,(可根據(jù)要求腹膜);0.015-0.145*1300mm空調箔;0.15-0.2*500mm電纜箔;0.02-0.05mm包裝箔。主要可生產(chǎn)材質: 1100、1145、1050、1060、1070、1200、3003、3A21、3004、3005、3105、5052、5005、5A06、5083、5754、5A02、5182、6063、6061、8011等,產(chǎn)品狀態(tài):F、H112、H12、H14、H18、H20、H22、H24、H26、H32、H16、H34、T6、T4、O。模具專用合金鋁板、超寬/超厚合金鋁板、拉伸合金鋁板、腹膜合金鋁板、電器散熱器專用合金鋁板、厚合金鋁板2A12 T4/LY12。鋁制天花板、幕墻專用合金鋁板、防銹合金鋁卷、噴涂(氟碳,聚脂)/氧化專用鋁卷、防銹合金鋁卷、標牌專用鋁板、裝飾專用花紋鋁板:三條筋、大小五條筋防滑鋁板, 指南針花紋鋁板,桔皮狀、水波紋、寶石花軋花裝飾鋁板、彩涂花紋鋁板,合金牌號:1060、3003、5052等,厚度0.2-6.0mm,寬度800-1700mm,長度不限的系列化產(chǎn)品
?
半固態(tài)成型工藝具有不同于傳統(tǒng)成型工藝的許多優(yōu)點,具有廣闊的應用前景。這項技術的關鍵是如何獲得半固態(tài)組織,這也是最近的研究熱點。獲得半固態(tài)組織有多種方法,其中等溫熱處理方法出現(xiàn)的時間較晚,但卻非常實用。這種方法與其他方法相比,具有成本低,工藝簡單,易于推廣等優(yōu)點。另外,關于鑄造鋁合金及其他的有色金屬的半固態(tài)組織的獲得已有多種方法,而關于高強度鋁合金的相關研究相對較少。本文研究了高強度7075鋁合金等溫熱處理后的半固態(tài)組織,確定了等溫熱處理的工藝參數(shù),為今后半固態(tài)成型技術的應用提供了參考。
本實驗所用的材料為高強度7075鋁合金。實驗溫度范圍在固液兩相區(qū),固、液相的溫度分別為477和635℃。從原金屬棒材上取4mm×4mm×8mm的試樣15個,然后在580、600和615℃分別進行保溫,在各個溫度的保溫時間為5、15、30、45和60min。待爐溫升到預定溫度時將相應組的試樣放入箱式電阻爐中,溫度誤差控制在±1℃。待試樣完成預定的熱處理工藝后迅速取出水淬,將試樣鑲嵌磨拋后在光學顯微鏡下觀察相應組織。
在高固相率溫度區(qū)間,當保溫時間相同時,隨保溫溫度升高,晶粒的尺寸和球化程度均增加。當加熱溫度相同時,晶粒尺寸隨保溫時間的延長逐漸增加,圓度先減小然后增大。從晶粒大小和圓整度綜合考慮最合理的工藝參數(shù)為:加熱溫度615℃、保溫時間15min。
?
7050-T7451鋁合金攪拌摩擦焊組織及性能分析
?
7075-T351鋁合金是一種可熱處理強化的超硬鋁合金材料,熔鑄方便,成形性好,具有良好的綜合性能。由于鋁合金弧焊時焊縫經(jīng)常會產(chǎn)生氣孔、裂紋、咬邊等缺陷,特別是對于熱處理強化的超高強鋁合金,其弧焊焊接性更差,極易出現(xiàn)熱裂紋,嚴重阻礙了7075-T351鋁合金在工業(yè)中的應用。攪拌摩擦焊(FSW)作為一種高效、優(yōu)質、環(huán)保、低成本的新型焊接方法對7xxx系高強鋁合金可以進行很好的焊接。本文選取8mm的7075-T351鋁合金板進行單道對接攪拌摩擦焊實驗,并對接頭的組織和力學性能進行了分析。
焊接試驗用材料為8mm厚的7075-T351鋁合金,攪拌頭材料采用H13熱作模具鋼?;瘜W腐蝕液為15mlHCl+1mlHF+2.5mlHNO3+95mlH2O;在顯微鏡OptelicsTMS130下觀察焊合區(qū)的組織特征;在CSS-44100電子萬能試驗機上進行拉伸試驗;在HX-1000顯微硬度計上進行硬度測量。
焊核區(qū)發(fā)生連續(xù)動態(tài)再結晶形成細小的等軸晶;熱機影響區(qū)在機械力和熱循環(huán)的作用下呈條弧狀組織;熱影響區(qū)的組織晶粒發(fā)生粗化。當轉速為375r/min、焊速為100mm/min時,接頭抗拉強度最高,可達到母材的88.6%。焊縫硬度的分布呈現(xiàn)“W”形,最小值基本出現(xiàn)在后退側熱機影響區(qū)與熱影響區(qū)的過渡處。
??