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3 直剪試驗(yàn) 選用EG65R 單向格柵在白河堡粘土中進(jìn)行了直剪試驗(yàn)。繪制出每個(gè)法向應(yīng)力作用下, 小車的水平位移與摩擦力之間的變化曲線, 如圖9(a) 所示, 可以看出各組試樣在位移至4~6mm 時(shí)均開(kāi)始出現(xiàn)拐點(diǎn), 曲線接近于雙曲線。根據(jù)曲線出現(xiàn)明顯轉(zhuǎn)折處, 確定其極限摩擦強(qiáng)度, 即抗剪強(qiáng)度。根據(jù)求出抗剪強(qiáng)度繪制出 p 與各級(jí)法向應(yīng)力p 之間的曲線, 如圖9(b) 所示。 圖9 EG65R 與粘土直剪試驗(yàn)曲線 Fig. 9 Direct shear test curve between EG65R and clay 可見(jiàn)E G65R 單向格柵與白河堡粘土間的直剪摩擦強(qiáng)度指標(biāo)為:c =6 3kPa, ! =21 2?, 接近土本身的強(qiáng)度指標(biāo)。這比拉拔測(cè)得的拉拔強(qiáng)度指標(biāo)(c =1 6kPa, ! =6 3?) 高很多, 這是由于格柵肋之間的空隙并且格柵有一定的厚度, 使得鐵板與土間摩擦和土與土之間的摩阻力占了很大比例。 4 拉拔強(qiáng)度指標(biāo)和直剪強(qiáng)度指標(biāo)的選用 對(duì)于EG65R 單向格柵與白河堡粘土, 其拉拔摩擦強(qiáng)度指標(biāo)為c =1 6kPa, ! =6 3?, 其直剪摩擦強(qiáng)度指標(biāo)為c =6 3kPa, ! 21 2?, 兩者數(shù)值上有很大差別。 在加筋結(jié)構(gòu)中, 如果滑裂面形狀如圖10(a) 所示, 貫穿整個(gè)加筋材料, 此時(shí)若沿滑裂面破壞, 則破壞形式表現(xiàn)為筋材拉斷或從土中拔出的破壞, 故設(shè)計(jì)錨固長(zhǎng)度時(shí), 應(yīng)取拉拔強(qiáng)度指標(biāo)。如果滑裂面形狀如圖10(b) 所示的復(fù), 72水 力 發(fā) 電 學(xué) 報(bào)2006年出的破壞, 計(jì)算時(shí)仍取拉拔強(qiáng)度指標(biāo); 底部則表現(xiàn)為上部土體沿格柵接觸面的滑動(dòng)破壞, 所以計(jì)算底部滑裂面時(shí) 選用直剪強(qiáng)度指標(biāo)較為合理。 圖10 滑裂面示意圖 Fig. 10 Sketch of slip face 5 結(jié)論 (1) 如果在夾具頭測(cè)水平位移, 可能包含有夾具與格柵的滑動(dòng)位移, 縫口與夾具之間格柵的拉伸變形等, 位移偏大; 而由于格柵剛度較大, 所以在試樣后部測(cè)水平位移較為合理。 (2) 粘土與格柵接觸面抗剪強(qiáng)度很低, 不能提供足夠的錨固力, 尤其是對(duì)于拉拔力較大的格柵及孔壓未能充分消散的情況, 以粘土為填料是不合適的。而粉土和粉細(xì)砂接觸面抗剪強(qiáng)度較低, 不容易壓實(shí)且易液化, 也不是很合適的填料。如果選用它們作填料, 應(yīng)注意排水。 (3) 砂礫料中格柵的拉拔強(qiáng)度曲線會(huì)出現(xiàn)臺(tái)階現(xiàn)象及極限強(qiáng)度的非線性, 這是由于拉拔過(guò)程中孔眼間的大顆粒砂礫的咬合和位移調(diào)整造成的。取格柵后部水平位移L =4m m 的強(qiáng)度作為設(shè)計(jì)拉拔力是較為可靠的。 (4) 砂礫料與格柵間抗拔阻力以咬合為主, 所以接觸面抗剪強(qiáng)度較高, 在法向壓力較高的情況下, 格柵甚至被拉斷, 拉斷時(shí)的單位長(zhǎng)度拉力稍小于格柵產(chǎn)品的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。 (5) 若整體沿滑裂面破壞時(shí)表現(xiàn)出格柵的拉拔破壞, 設(shè)計(jì)錨固長(zhǎng)度時(shí)應(yīng)采用拉拔抗剪強(qiáng)度指標(biāo); 若沿復(fù)合滑裂面破壞時(shí)會(huì)出現(xiàn)沿格柵接觸面的滑動(dòng)破壞, 此時(shí)宜用直剪抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。 參考文獻(xiàn): [1] 吳景海, 陳環(huán), 王玲娟, 等. 土工合成材料與土界面作用特性的研究[J].巖土工程學(xué)報(bào), 2001, 23(1) :89~93. [2] Bak eer Reda M, Sayed Sayed M, Cates Peter, et al. Pullout and shear tests on geogrid reinforced lightweight aggregate[J].Geotextiles and Geomembranes, 1998, 16:119~133. [3] 馬學(xué)寧, 楊有海. 土工格柵與土界面特性的試驗(yàn)研究[J].蘭州鐵道學(xué)院學(xué)報(bào), 2003, 22(4) :88~90. [4] 馬存明, 周亦唐, 廖海黎, 等. 塑料土工格柵加筋土抗拉拔特性試驗(yàn)研究[J].中國(guó)鐵道科學(xué), 2004, 25(3) : 36~39. [5] 張嘎, 張建民. 大型土與結(jié)構(gòu)接觸面循環(huán)加載剪切儀的研制及應(yīng)用[J].巖土工程學(xué)報(bào), 2003, 25(2) :149~ 153. [6] Ingold T S. Laboratory pullout testing of grid reinforcement in sand[J]. Geotechnical Testing Journal, 1983, 16(3) :

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山東聯(lián)祥工程材料有限公司 位于馳名中外的“五岳之首”——泰安，周邊風(fēng)景秀麗，環(huán)境優(yōu)雅，交通十分便利，通訊發(fā)達(dá)。是國(guó)內(nèi)知名的土工合成材料生產(chǎn)企業(yè)和自營(yíng)進(jìn)出口企業(yè)。    

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