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81 中國市場單向拉伸塑料土工格柵產量、消費量、進出口分析及未來趨勢（2011-2023年） 82 中國市場單向拉伸塑料土工格柵進出口貿易趨勢 83 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要進口來源 84 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要出口目的地 85 中國市場未來發(fā)展的有利因素、不利因素分析 第9章 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要地區(qū)分布 91 中國單向拉伸塑料土工格柵生產地區(qū)分布 92 中國單向拉伸塑料土工格柵消費地區(qū)分布 93 中國單向拉伸塑料土工格柵市場集中度及發(fā)展趨勢 第10章 影響中國市場供需的主要因素分析 101 單向拉伸塑料土工格柵技術及相關行業(yè)技術發(fā)展 102 進出口貿易現(xiàn)狀及趨勢 103 下游行業(yè)需求變化因素 104 市場大環(huán)境影響因素 1041 中國及歐美日等整體經濟發(fā)展現(xiàn)狀 1042 國際貿易環(huán)境、政策等因素 第11章 未來行業(yè)、產品及技術發(fā)展趨勢 111 行業(yè)及市場環(huán)境發(fā)展趨勢 112 產品及技術發(fā)展趨勢 113 產品價格走勢 114 未來市場消費形態(tài)、消費者偏好 第12章 單向拉伸塑料土工格柵銷售渠道分析及建議 121 國內市場單向拉伸塑料土工格柵銷售渠道 1211 當前的主要銷售模式及銷售渠道 1212 國內市場單向拉伸塑料土工格柵未來銷售模式及銷售渠道的趨勢 122 企業(yè)海外單向拉伸塑料土工格柵銷售渠道 1221 歐美日等地區(qū)單向拉伸塑料土工格柵銷售渠道 1222 歐美日等地區(qū)單向拉伸塑料土工格柵未來銷售模式及銷售渠道的趨勢 123 單向拉伸塑料土工格柵銷售/營銷策略建議 1231 單向拉伸塑料土工格柵產品市場定位及目標消費者分析 1232 營銷模式及銷售渠道() 第13章 博研咨詢：研究成果及結論 圖表目錄（部分） 圖 單向拉伸塑料土工格柵產品圖片 表 單向拉伸塑料土工格柵產品分類 圖 2016年全球不同種類單向拉伸塑料土工格柵產量市場份額 表 不同種類單向拉伸塑料土工格柵價格列表及趨勢（2011-2023年） 圖 類型一產品圖片 圖 類型二產品圖片 圖 類型三產品圖片 表 單向拉伸塑料土工格柵主要應用領域表 圖 全球2016年單向拉伸塑料土工格柵不同應用領域消費量市場份額 圖 全球市場單向拉伸塑料土工格柵產量及增長率（2011-2023年） 圖 全球市場單向拉伸塑料土工格柵產值及增長率（2011-2023年） 圖 中國市場單向拉伸塑料土工格柵產量、增長率及發(fā)展趨勢（2011-2023年） 圖 中國市場單向拉伸塑料土工格柵產值、增長率及未來發(fā)展趨勢（2011-2023年） 圖 全球單向拉伸塑料土工格柵產能、產量、產能利用率及發(fā)展趨勢（2011-2023年） 表 全球單向拉伸塑料土工格柵產量、表觀消費量及發(fā)展趨勢（2011-2023年） 圖 全球單向拉伸塑料土工格柵產量、市場需求量及發(fā)展趨勢 （2011-2023年） 圖 中國單向拉伸塑料土工格柵產能、產量、產能利用率及發(fā)展趨勢（2011-2023年） 表 中國單向拉伸塑料土工格柵產量、表觀消費量及發(fā)展趨勢 （2011-2023年） 圖 中國單向拉伸塑料土工格柵產量、市場需求量及發(fā)展趨勢 （2011-2023年） 表 全球市場單向拉伸塑料土工格柵主要廠商2015和2016年產量列表

3 直剪試驗 選用EG65R 單向格柵在白河堡粘土中進行了直剪試驗。繪制出每個法向應力作用下, 小車的水平位移與摩擦力之間的變化曲線, 如圖9(a) 所示, 可以看出各組試樣在位移至4~6mm 時均開始出現(xiàn)拐點, 曲線接近于雙曲線。根據曲線出現(xiàn)明顯轉折處, 確定其極限摩擦強度, 即抗剪強度。根據求出抗剪強度繪制出 p 與各級法向應力p 之間的曲線, 如圖9(b) 所示。 圖9 EG65R 與粘土直剪試驗曲線 Fig. 9 Direct shear test curve between EG65R and clay 可見E G65R 單向格柵與白河堡粘土間的直剪摩擦強度指標為:c =6 3kPa, ! =21 2?, 接近土本身的強度指標。這比拉拔測得的拉拔強度指標(c =1 6kPa, ! =6 3?) 高很多, 這是由于格柵肋之間的空隙并且格柵有一定的厚度, 使得鐵板與土間摩擦和土與土之間的摩阻力占了很大比例。 4 拉拔強度指標和直剪強度指標的選用 對于EG65R 單向格柵與白河堡粘土, 其拉拔摩擦強度指標為c =1 6kPa, ! =6 3?, 其直剪摩擦強度指標為c =6 3kPa, ! 21 2?, 兩者數值上有很大差別。 在加筋結構中, 如果滑裂面形狀如圖10(a) 所示, 貫穿整個加筋材料, 此時若沿滑裂面破壞, 則破壞形式表現(xiàn)為筋材拉斷或從土中拔出的破壞, 故設計錨固長度時, 應取拉拔強度指標。如果滑裂面形狀如圖10(b) 所示的復, 72水 力 發(fā) 電 學 報2006年出的破壞, 計算時仍取拉拔強度指標; 底部則表現(xiàn)為上部土體沿格柵接觸面的滑動破壞, 所以計算底部滑裂面時 選用直剪強度指標較為合理。 圖10 滑裂面示意圖 Fig. 10 Sketch of slip face 5 結論 (1) 如果在夾具頭測水平位移, 可能包含有夾具與格柵的滑動位移, 縫口與夾具之間格柵的拉伸變形等, 位移偏大; 而由于格柵剛度較大, 所以在試樣后部測水平位移較為合理。 (2) 粘土與格柵接觸面抗剪強度很低, 不能提供足夠的錨固力, 尤其是對于拉拔力較大的格柵及孔壓未能充分消散的情況, 以粘土為填料是不合適的。而粉土和粉細砂接觸面抗剪強度較低, 不容易壓實且易液化, 也不是很合適的填料。如果選用它們作填料, 應注意排水。 (3) 砂礫料中格柵的拉拔強度曲線會出現(xiàn)臺階現(xiàn)象及極限強度的非線性, 這是由于拉拔過程中孔眼間的大顆粒砂礫的咬合和位移調整造成的。取格柵后部水平位移L =4m m 的強度作為設計拉拔力是較為可靠的。 (4) 砂礫料與格柵間抗拔阻力以咬合為主, 所以接觸面抗剪強度較高, 在法向壓力較高的情況下, 格柵甚至被拉斷, 拉斷時的單位長度拉力稍小于格柵產品的強度標準值。 (5) 若整體沿滑裂面破壞時表現(xiàn)出格柵的拉拔破壞, 設計錨固長度時應采用拉拔抗剪強度指標; 若沿復合滑裂面破壞時會出現(xiàn)沿格柵接觸面的滑動破壞, 此時宜用直剪抗剪強度指標。 參考文獻: [1] 吳景海, 陳環(huán), 王玲娟, 等. 土工合成材料與土界面作用特性的研究[J].巖土工程學報, 2001, 23(1) :89~93. [2] Bak eer Reda M, Sayed Sayed M, Cates Peter, et al. Pullout and shear tests on geogrid reinforced lightweight aggregate[J].Geotextiles and Geomembranes, 1998, 16:119~133. [3] 馬學寧, 楊有海. 土工格柵與土界面特性的試驗研究[J].蘭州鐵道學院學報, 2003, 22(4) :88~90. [4] 馬存明, 周亦唐, 廖海黎, 等. 塑料土工格柵加筋土抗拉拔特性試驗研究[J].中國鐵道科學, 2004, 25(3) : 36~39. [5] 張嘎, 張建民. 大型土與結構接觸面循環(huán)加載剪切儀的研制及應用[J].巖土工程學報, 2003, 25(2) :149~ 153. [6] Ingold T S. Laboratory pullout testing of grid reinforcement in sand[J]. Geotechnical Testing Journal, 1983, 16(3) :

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