取樣深度／(m) 天然含水率 曝曬2天后 含水率W 0.0 7％ 1％ 0.2 10％ 3％ 0.4 18％ 8％ 0.6 21％ 2l％ 0.8 25％ 27％ 1.0 27％ 28％ 1.2 29％ 27％ 1.4 30％ 25％? 1.6 30％ 25％ 1.8 30％ 25％ (A)1.6m? (B)1.2m? (C)0.8m? (D)0.4m? 答案: (B) 6、室內(nèi)滲透試驗分為常水頭試驗及變水頭試驗，下列( )說法是正確的。 (A)常水頭試驗適用于砂土及碎石類土 (B)變水頭試驗適用于粉土及黏性土 (C)常水頭試驗最適用于粉土 (D)變水頭試驗最適用于滲透性很低的軟黏土 答案: (A) 、(B) 7、采用塑限含水量W＝18％的粉質(zhì)黏土作填土土料修高速公路路基，分層鋪土碾壓時，下列( )種含水率相對比較合適。 (A)12％ (B)l7％ (C)22％ (D)25％ 答案: (B) 8、按我國抗震設防水準，下列關于眾值烈度的( )種敘述是正確的。 (A)眾值烈度與基本烈度實際上是相等的 (B)眾值烈度的地震加速度比基本烈度的地震加速度約低0.15g (C)遭遇眾值烈度地震時設防目標為建筑處于正常使用狀態(tài) (D)眾值烈度是在該地區(qū)50年內(nèi)地震烈度的平均值 答案: (C) 9、通常圍壓下對砂土進行三軸試驗，請判斷下列選項中( )是正確的。 (A)在排水試驗中，密砂常會發(fā)生剪 脹，松砂發(fā)生剪縮 (B)在排水試驗中，密砂的應力應變曲線達到峰值后常會有所下降 (C)固結不排水試驗中，密砂中常會產(chǎn)生正孔壓，松砂中常會產(chǎn)生負孔壓 (D)對密砂和松砂，在相同圍壓時排水試驗的應力應變關系曲線相似 答案: (A) 、(B) 10、在卵石層上的新填砂土上灌水，穩(wěn)定下滲，地下水位較深，下列( )選項是有可能產(chǎn)生的后果。 (A)降低砂土的有效應力 (B)增加砂土的自重應力 (C)增加砂土的基質(zhì)吸力 (D)產(chǎn)生管涌 答案: (B) 11、下列各選項中，( )項關于巖土工程設計概算作用的說法是不正確的。 (A)是衡量設計方案經(jīng)濟合理性和優(yōu)選設計方案的依據(jù) (B)是簽定工程合同的依據(jù) (C)是巖土工程冶理(施工)企業(yè)進行內(nèi)部管理的依據(jù) (D)是考驗建設項目投資效果的依據(jù) 答案: (C) 12、對于單支點的基坑支護結構，在采用等值梁法計算時，還需要假定等值梁上有一個鉸鏈點，一般可近似取該鉸接點處在等值梁上的下列( )個位置。 (A)基坑底面下1/4嵌固深度處 (B)等值梁上剪應力為零的位置 (C)主動土壓力合力等于被動土壓力合力位置 (D)主動土壓力強度等于被動土壓力強度位置 答案: (D) 13、對于天然含水量小于塑限含水量濕陷性黃土，確定其承載力特征值時可按下列( )

摘要 ：可用于土工格室堤防加固的設計方法是極少數(shù)。較早的兩種方法和在本文所提出的并與他們相比的第三方法。在第一種方法叫做滑移線的方法，所述土壤的塑性承載失效假定，即土工格室層在軟土中使用非對稱滑移線計算地基土。第二種方法基于邊坡穩(wěn)定分析，通用邊坡穩(wěn)定性設計對基床路堤需要土工格室的強度。在第三本文提出的方法，土工格室加固是基于堤防平面應變有限元設計的分析。所述土工格室層被建模為一個等效的復合層用以改性強度和剛度值。強度和土工格室層的尺寸則估計需要承載能力或允許變形。這三種設計方法是通過設計實例相比較。據(jù)觀察，基于有限元模擬的設計方法是最全面的，因為它解決了允許變形的問題，并給出完整的應力、變形和給定負載條件下路基的應變行為。 關鍵詞：土工格室; 加強; 堤; 軟基; 設計; 復合模式; 有限元 分析。 1. 介紹 軟弱土壤堤防建設是許多巖土工程應用中經(jīng)常遇到的問題，如高速公路，機場跑道堤防，堤防圍堵，洪水保護防洪堤，土壩和護堤。高強度土工合成材料可用于各種軟土堤防加固穩(wěn)定化技術，簡單，速度更快，性價比高。利用土工格室用于加固軟弱土體堤防，近年來已經(jīng)獲得了不少人氣。土工格室是三維土工合成材料，用其裝滿泥土或顆粒料，土工格室基礎層路基加固的重要優(yōu)點有： ?它充當一個快速的建設工作平臺。 ?它作為一個地基堤防的堅硬平臺，提升了均勻沉降。 ?它最大限度地減少施工時間，并減少了挖掘和換填成本。 ?它可以防止承載能力失效，減少過多的沉降和橫向變形。 ?它提供了短期和長期的堤防穩(wěn)定性。 對土工格室加筋土性能的文獻報道是很少，調(diào)查由巴瑟斯特和Jarrett 的（1988），詹納、（1988），Bush 等人。 （1990年），迪恩和洛錫安（1990年），巴瑟斯特和Karpurapu （1993年），Cowland 和黃（1993），巴瑟斯特和Knight （1998）Hendricker （1998），Krishnaswamy （2000），瑪達維Latha 和Rajagopal （2007），瑪達維Latha （2008年）等，可用于土工格室堤防防護的設計方法是很少。在本文中，基于土工格室的有限元分析提出了堤防設計新方法，該方法相比兩者的早期方法相比較。 2. 現(xiàn)有的設計方法 只有極少數(shù)研究人員探討了土工格室的設計方法。其中有些是給由普易格和夏弗納（1986年），奧斯?。?992）和利里丘蒂（1994年）。但是，這些方法是根據(jù)坡面侵蝕控制應用來設計土工格室。據(jù)筆者的了解，文獻報道只有兩個方法設計土工格室強化支持軟粘土地基堤防。第一種方法是滑移線分析，由詹納等人提出的方法（1988）。第二種方法是基于邊坡穩(wěn)定分析，通過瑪達維Latha 等人提出（2006）。 2.1滑移線法 詹納（1988）建議的用于設計土工格室堤防防護的方法。在本設計中， 假設土壤承載力是塑性失敗而不是圓形滑動失敗，這類故障是對于堤防的預期，其寬度是地基土深度四倍以上。 Johnson 和梅勒（1983）的方法是在兩個粗糙的剛性地基土塊上加壓。，這是近似的軟土塊，假設加壓在頂部的土工格室基床和在底部的硬層之間。用這個模擬軟地基土加固的一種非對稱滑移區(qū)域線。這種設計的概念是，土工格室施加在具有一定程度土工格室抑制作用的軟土塊上，從而旋轉(zhuǎn)主應力的方向，最大剪切方向壓力也相應地旋轉(zhuǎn)，深推破壞面到地基。用一個15°滑移線場來確定軟土的承載能力?；瑒拥慕Y構線和相應的承載壓力圖進行了詳細討論（詹納等人，1988）?；诨瑒拥耐凉じ袷衣返痰湫偷某休d能力滑移線示于圖 1。 圖1 土工格室路堤承載力滑移線圖 承載力圖通過從滑移線區(qū)的外緣向內(nèi)的“剛性端”的邊界，滑移區(qū)域線定義為土工格室寬度和軟質(zhì)土層深度的比?！皠傂远? 是詹納 （1988）所用的術語來表示土壤區(qū)，這不經(jīng)歷塑性應變。因此，滑移線字段用來定義限制可塑性的一個區(qū)域內(nèi)最大允許壓力分布。 格室墊層的拉伸力由作用在地基上的應力來確定。橫跨' 剛性端' 的應力分布，可以通過考慮旋轉(zhuǎn)來確定其中每個應力場的邊界的剛性段和弧形段。整個剛性端的平均壓力可被計算： 其中P/Cu =在剛性端的末端的應力場讀值 P'=整個剛性端的平均應力 I =Σ（水平弧弦長×旋轉(zhuǎn)） X =Σ（水平弦長） D =軟土層深度 這些條件說明，弧弦長和計算的圖形表示跨剛性邊界平均應力，由詹納等人（1988年）和布什（1990）?，F(xiàn)在的容許承載力可以根據(jù)附加應力和承載力故障安全系數(shù)計算出來。 對于設計土工格室，考慮格室墊層內(nèi)顆粒土，但軟質(zhì)層有影響。在元件中的應力狀態(tài)可以從Mohrcircle （詹納1988）獲得。 該構件在水平應力，由等式給出：